电动汽车驱动电机频繁工作于启动／停车、加／减速等复杂工况下，较工业用电机需要更宽的转速范围和更高的过载系数，同时对控制器的开发提出了较大的挑战。设计了一种适用于电动汽车的永磁同步电机(PMSM)控制器。给出了主电路的设计方法及驱动、检测和保护单元的参考电路。软件部分采用矢量控制，并根据实时性要求将任务划分为4级。最后搭建平台，对控制器的性能进行了测试。
1 引言
当前能源危机和环境污染问题推动了电动汽车的发展。电动汽车的关键技术包括汽车技术、电气技术和电子技术等，其中电机驱动技术是电动汽车的核心。电机驱动系统的任务是将电能转换为机械能使汽车前进。电动汽车驱动电机不同于工业用电机，通常要求能频繁地启动／停车、加速／减速、具有较宽的转速范围和较高的过载系数，且要求驱动电机低速或爬坡时能提供高转矩，高速行驶时则能输出低转矩。各国政府和主要汽车公司都对驱动电机控制器的研究和开发给予了高度的重视，并取得了一定的成就。
目前正在应用或开发的电动汽车用电机主要有直流电机、无刷直流电机、PMSM、感应电机和开关磁阻电机。PMSM以其体积小、重量轻、惯性低、响应快、转矩密度高、效率高、启动转矩高和功率因数高的特点在电动汽车领域应用较为广泛。此处将设计一种适用于电动汽车的PMSM控制器。
2 控制器硬件设计
驱动电机控制器采用全数字化结构，功率部分包括：主电路；IGBT驱动电路及开关电源电路。控制部分包括：DSP控制电路；电压、电流、温度、转速的检测电路、故障与保护电路；开关量输入输出电路；模拟量输入输出电路、485／CAN通信电路和操作器电路，其硬件结构如图1所示。
2．1 控制器主电路设计
控制器设计之初，需确定控制器负载、供电电源和使用环境的要求：①负载参数要求：负载额定功率Pn、额定电压un、额定电流in和过载倍数kg等；②电源参数要求：额定电压及变化范围；③其他要求：工作环境条件、结构尺寸限制等。根据某电动汽车的要求，此处研制的控制器性能指标为：额定功率55 kW；额定转速4 500 r·min-1；峰值功率82．5 kW；峰值功率运行时间5 min；电动方式转速范围0～9 000 r·min-1；发电方式转速范围800～9 000 r·min-1；基速峰值及额定功率时的效率89％～93％；工作电压范围405～583．2 V；扭矩控制精度为：额定扭矩以下：±5 N·m，额定扭矩以上：5％；扭矩控制响应时间小于100 ms；速度控制响应时间为在200 ms时进入±50 r·min-1误差之内；速度控制精度：负载从0～100％变化，速度变化小于±1％；扭矩和速度控制模式的转换时间20 ms。
2．1．1 控制器容量选择
由于电机控制器传给驱动电机的是脉动电流，其脉动值比工频供电时电流要大，因此须将电机控制器的容量留有适当的裕量。变频器应满足：
式中：Scn为电机控制器的额定容量；Pn，η，cosφ分别为电机输出功率、效率、功率因数，η=0．85，cosφ=0．8；K为电流波形的修正系数，PWM方式取1．05～1．1。
2．1．2 IGBT电压选择
IGWT电压应能承受母线峰值电压，当ICBT关断时峰值电压可表示为：
式中：Udcmax为母线最高电压；α为过电压保护系数，取α=1．15；β为安全系数，一般取β=1．1；Ldi／dt为母线电感引起的尖峰电压，这里取100 V。
通过对式(2)进行计算得到Ucesp=858．7 V，这样应选择Uces=1 200V的元件。
2．1．3 IGBT电流规格选择
IGBT电流的选择，需保证电机峰值电流在IGBT的安全工作区内。IGBT的额定电流应满足：
式中：S为电机控制器容量，此处S=114kVA；kg=1.5；kjw为考虑结温的电流降额系数，此处kjw=1.4；U0为驱动电机线电压，
由式(3)可得，Ic应大于508．94 A，根据IGBT的等级应选择Ic=600 A的元件。
2．2 IGBT驱动电路设计
根据IGBT驱动电路的性能要求，此处选用了HCPL316J光耦驱动电路。HCPL316J是一种IGBT门极驱动光电耦合器：其参数为：可驱动IGBT最高为150 A／1 200 V级；光学隔离，带故障反馈输出；16脚贴片封装，CMOS／TTL兼容，500 ns开关速度；软关断技术，集成过流、欠压保护功能；15～30 V宽电压工作环境。
由HCPL316J构成的驱动电路如图2所示。由于选用的IC=600 A，HCPL316J不能够直接驱动，故经过推挽放大后驱动IGBT。
图2 IGBT驱动电路
2．3 信号检测电路设计
信号检测电路包括母线电压、母线电流、驱动电机三相电流、控制器温度、电机温度和电机转子位置与转速的采样与调理电路。除转子位置与速度采样电路外，其他信号均为模拟量，需经过隔离后，调理成ADC单元可以处理的信号。
2．3．1 相电流采样电路
采样电路由滤波调理电路和偏移限幅电路组成。从电流传感器输出的与实际电流成比例的信号，经一阶低通滤波和比例运算后，得到幅值为-1．65～1．65 V，再经偏置电路转换为0～3．3 V。
2．3．2 位置与速度检测电路
选用旋转变压器作为转子位置传感器，旋转变压器适用于工作环境恶劣的场合，具有较强的抗干扰能力。旋变／数字转换器采用AD2S12 05，能获取转子的绝对位置信息。采用5 V电源供电，外接8．912 MHz的晶振。根据所选旋转变压器的励磁电压电流要求，设计励磁环节的运算放大电路，保证接收的正余弦信号峰峰值为(3．6±36％)V。
2．3．3 故障与保护电路
W相过流保护电路将采集的电流信号与预先设定的极限值进行比较，当超过极限值时，触发故障锁存电路。故障锁存与清除电路中，各种故障信号相与后，经过RS触发器，触发PDPINTA中断，并封锁PWM输出。当故障已被消除时，通过DSP可将RS触发器复位。该电路还能保证DSP复位过程中对PWM信号的封锁。
3 控制单元软件设计
电机控制器控制框图如图3所示。驱动电机控制器采用旋转变压器直接获取转子位置和速度，采用霍尔电流传感器直接检测定子三相电流。控制器利用转子位置信息将三相电流进行坐标变换，得到d，q轴电流反馈值。d，q轴电流参考信号与实际值比较后，其偏差值被输入至调节器，调节器的输出与解耦电路输出相加，便得到磁场定向d，q轴系中两轴电压参考值udref和uqref，通过Park逆变换，转换为α，β轴参考电压uαrad，uβref，经过SVPWM模块产生控制逆变器各功率开关的开通和关断信号。其中，主控芯片采用TMS320LF2407A，其很适合于电动机的实时控制。
图3PMSM矢量控制系统结构
电机控制程序采用前后台系统来完成。前台系统为中断级程序，包括T1定时器下溢中断服务程序，实现电机控制的核心算法和故障中断，包括XINT1外部中断服务程序和PDPINTA中断服务程序，用于封锁PWM输出。T1定时器下溢中断服务程序如图4所示，故障中断服务程序如图5所示。
