仅就风冷而言，散热所涉及的内容包括：散热器、风机、风道。而涉及的学科包括流体力学、传热学、材料学、风道结构设计等。
1 晶闸管的发热(功耗)原理
晶闸管自身功耗包括正向电流产生的功耗、开关损耗和反向漏电流损耗。在工频条件下使用开关损耗极小，漏电流损耗相对比重不大，约在一、二十瓦之内，故后两项不在本文中讨论。
1.1晶闸管的正向特性：
图1:晶闸管正向特性曲线
晶闸管正向特性曲线不是线性的，可近似看作两条直线组成：在电压
VT0以前(即小于VT0时)晶闸管正向未能有效导通，电流极小;当电压大于VT0时，电流随电压上升，可看作一条直线，而且存在斜率，以斜率电阻rT0表示，单位为Ω(欧姆)。
图中曲线的函数关系为：
1.2晶闸管的正向功耗
正弦波时：
式②代入①，
IFM为正弦波时的峰值电流，同样VFM可表示为正弦波的峰值电压。
正向平均电流：
正向平均电压：
正向功耗：
计算化简后：
式中F为波形因子，随导通角而变。
在正弦波阻性负载时：
式中 IF·F=IF(RSM) ,IF(RSM)为正向电流有效值。因此在计算中可直接使用晶闸管的正向电流有效值。
由于晶闸管正向功耗P是由iF与vF乘积对0到180°角积分而得的，因此不是线性关系。用仪表测得的平均电流乘平均电压求功耗的方法是不对的。
在晶闸管产品说明书的参数表上都要列出每种规格晶闸管的VT0 和rT0 .
3 散热器热阻Rth(c-A)
散热器热阻可分为稳态热阻和瞬态热阻两种。
3.1热阻Rth的概念：
热阻是热导的倒数，单位是：℃/W (℃/瓦)具有温差的导热体两端存在热量由温高一端传到温低一端的现象。如温高一端发热功率为P,它们之间符合如下关系：
P是A端稳定产生的热功率。Rth 小时TA - TB 也小，即温差也小，反之温差也大。可见热阻小的导热体很快就能把热端热量传导出来。
散热器稳态热阻可以用经验公式计算近似值：
自冷条件下：
风冷条件下：
其中：l为散热器肋长; b为肋厚; L为散热器长; n为肋数;
A为表面积; uS为风速;
所用单位： l:米、A:米2、b:米、L:米、uS: 米/秒
肋长即为散热器翅片长
式中：a 取2.5;KS(铝)=140千卡/时·米·℃ ;
KS(铜)=340千卡/时·米·℃
散热器热阻除了上述用经验公式计算外，一般由生产单位在样本上提供，也可通过实验测定(国标GB/T 8446.2-2004)。
3.2 稳态热阻
稳态热阻是指系统产生的热量与散去的热量相等时的热阻。此时，散热器上各点温度恒定，处于平衡状态。上面介绍的计算公式适用于稳态热阻。
3.3瞬态热阻
瞬态热阻表示的是热平衡建立前从受到热冲击起到建立热平衡(即各点温度恒定不变)止，散热器热阻值的变化的过程。热阻值是从小到大逐渐变的。
从图四的曲线可知，起始的热阻值很小。这表明散热器不但能散热而且能吸收热量蓄热。吸收热量的过程也是散热器温度上升过程。吸热达到饱和时功耗和散热平衡，温度不再上升。这过程约20到40分钟左右。
晶闸管往往会用在存在大电流冲击(常称为浪涌电流)的电路中。如果浪涌电流时间只有几微秒到几秒，而且下一次浪涌到来前有较长时间的间隔，那么就可用瞬态热阻进行计算。在这种情况下散热器可大大缩小，甚至用足够热容量的铝板即可。
3.4热阻曲线
样本上提供的散热器热阻曲线如图三和图四所示。(也有用列表方式提供，如下表)
图3:瞬态热阻曲线
图2是稳态热阻曲线。表示了该型号铝型材散热器在不同长度不同风速下的稳态热阻值。图3中左边曲线表示了该型号铝型材散热器瞬态热阻值。有了这样的热阻曲线，该型号散热器热阻值一查便知十分方便。
3.5散热器热阻测试
如果有测试设备也可用试验方法来测定热阻值。测试方法应按国标GB/T 8446.2-2004 “电力半导体器件用散热器第2部分：热阻和流阻测试方法”来实行。具体请参考上述标准。
这里要特别说明的是：在测试时当用风速计测量吹入散热器端面风速时，会发现每点风速不一样。在有散热器挡着的地方风速很低，在无阻挡的孔隙处风速又很高(流体同电流一样阻力小的地方流量大，常称风短路)。这说明了风在风道中行进时，穿过散热器之间的孔隙、翅片间、端面处风的速度是不一样的。因此国标规定风速测试位置应是在进风口离散热器端面300毫米处的风道正中间。
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