下图所示的电路，能检测出高可靠通信电源中，小型断路器或强击穿能力保险丝的开路状态。当故障引起电磁传感器的阻抗发生变化时，该电路就会产生报警信号。传统的故障检测电路，都是检测开路保险丝两端的电位差、流过装有保险丝电路的漏电电流或者一个激励器保险丝引起的辅助（无电压）触点的闭合状态。这三种方法都有缺点：电位差电路，因系统电池维持总线电压而会引入长达30分钟的延迟；漏电流传感器，仅仅在有负载时才起作用；若增加辅助的小型断路器支持电路，或特殊的强击穿能力指示器保险丝及其连接器，则可能大大提高系统成本。
在该电路中，电容器C4和变压器T1次级电感L2的谐振频率约为42kHz，这一频率可使音频、射频(RF)和测量仪噪声频段内，产生的噪声降至最小程度。运算放大器IC1以及相关的元件，构成增益为20的交流耦合正反馈放大器。在正常工作时，完好的保险丝或闭合的断路器．通过T1的单匝初级L1（检测）绕组形成一条低阻抗通路。变压器的作用是使C2、C4和R5的连接点呈现一个低阻抗，同时将IC1的环路增益，降低到不足以维持振荡的数值。
当故障发生并切断T1初级绕组L1中的电流时．Tl的次级阻抗增大，使得电路达到全闭路增益，并使IC1以(由12和C4决定的)42kHz的频率振荡。电容器C3将振荡信号耦合到增益为3的放大器IC2，IC2又驱动由D3和5组成的峰值检测器并使晶体管Q1饱和，为外部报警器提供一个逻辑低电平信号。
为了设计变压器T1，就要计算所需的阻抗和匝数比。公式(1)描述基本的变压器关系：.
式中，Z1为初级绕组阻抗．22为次级绕组阻抗，N1为初级绕组匝数，N2为次级绕组匝数。
正常工作时，初级绕组中有电流流过，次级绕阻的阻抗就由初级一侧的低阻抗再加上T1的漏电抗组成。
当初级绕组中没有电流流过时，次级绕组中的匝数和环形磁芯AL(每匝的电感)就确定了初级绕组L2的电感和匝数，如公式2所示：
式中，N2为环绕在环形磁芯上的匝数。铁氧体磁芯制造商通常会公布每匝电感的数据，从而简化对T1设计的更改，不过，如果没有这些数据，可以利用公式3来计算这一电感。
式中，有效磁导率μe等于磁性常数4πx10(-7)Hm(-1)，其中的I为路径长度，A为以平方毫米为单位的横截面积。为了确保开路初级电路和闭合初级电路之间的差别，能引起相对初级绕组阻抗很大变化，应该选择能产生很大电感值的磁芯。此外，还应该选择在最大初级电流下不会饱和的磁芯材料。
磁芯的中心区域必须为初级绕组和次级绕组留出空隙。本变压器采甩FerroxCuzbe公司的3C90环形铁氧体磁芯，次级绕组由5匝(0.2mm2的绝缘铜线)线圈组成。下图示出了完整的变压器结构。
本文关键字：保险丝 传感-检测-采集电路，单元电路 - 传感-检测-采集电路
