式中 KTA、KTB——分别为变电所A和B的负载波动
损失系数。
负载波动损耗系数KT值可在GB/T13462—92国家标准中查找。
对经济运行方式判定时，要用动态负载分配系数DTA对DLPA、DLQA、DLZA进行对比。
2 3个变(配)电所电网经济运行方式节约 功率
设电源乙供变电所C的负载SC为经济运行方式，则用式(3)的ΔP甲C 减去式(4)的ΔP乙C，并考虑负载波动损失时，经整理后，其有功功率节约ΔΔP（kW）计算式为
式中 KTAC——负载SA与SC之和的负载波动损失系数；
KTBC——负载SB与SC之和的负载波动损失系数； KTC——负载SC的负载波动损失系数。
同理也可导出电源乙供变电所C比电源甲供时的无功功率节约ΔΔQ（kvar）计算式
例1 某35kV两端网络，如图3所示。有松(A)、南(B)、兴(C)三个变电所和双(甲)、永(乙)两个电源，开式运行。线路参数和变电所负载见表1。现运行方式是变电所松、兴由电源双站供电，变电所南由电源永站供电。
首先判定现运行方式是否经济运行，并计算经济运行方式的节电效果。
解：各变电所负载视在功率
根据式(1)分别计算出各变电所的负载分配系数
DA=0.33； DB=0.67； DC=0.30
然后，再根据式(6)计算有功临界负载分配系数DLPA
同理根据式(9)可计算出无功临界负载分配系数DLQA
再按式(11)计算出工况负载分配系数DTA
由于本例的DTA（0.335）DLPA（0.067）和DTA（0.335）DLQA（0.142），所以按有功经济运行和无功经济运行判定现运行方式都不是经济运行方式，应改为变电所兴由电源永站供电。
将有关数据代入式(13)和(14)，计算经济运行方式比原运行方式的有功功率节约ΔΔP和无功功率节约ΔΔQ分别为
由此可见，不用花投资，充分利用现有的电力线路，仅改变运行方式就能取得显着的节电效果。节约有功功率39.18kW，比原运行方式的线路有功功率损失(63.05kW)下降62％；节约无功功率38.09kvar,比原运行方式的线路无功功率消耗(80.54kvar)下降47％。
3 多个变(配)电所电网经济运行方式的判定
图4所示是一个有多个变(配)电所的两端供电网络。开式运行时，变(配)电所C由电源甲或电源乙供电的择优临界负载计算。用与前述类似的方法，作如下推导和分析判断。
3.1 有功经济运行方式的临界负载
令
则各变(配)电所的负载分配系数为
变(配)电所C的负载由电源甲供电时，根据前述简化计算条件，在线路L11的R11产生的有功功率损失ΔP甲L11（kW）算式可表示为
变(配)电所C的负载由电源乙供电时，在线路L11的R11产生的有功功率损失ΔP乙L11（kW）算式可表示为
用式(17)减去式(18)，则为变(配)电所C的负载由电源甲供电时，在线路L11的R11增加的有功功率损失ΔΔPL11（kW）
同理可导出变(配)电所C的负载由电源甲供电时，在线路L1i的R1i增加的有功功率损失ΔΔPL1i（kW）算式
变(配)电所C的负载由电源甲供电时，在线路L11经L1n和L1C的R11至R1n和R1C上增加的总有功功率损失ΔΔP甲C（kW）为
由于 表示的L1i至L1n各段线路中每一段的负载分配系数。因此可令
则式（21）可简化为
用类似的方法，导出变(配)电所C的负载由电源乙供电时，在线路L21经L2n和L2C的R21至R2n和R2C上增加的总有功功率损失ΔΔP乙C（kW）算式
由于
将式(25)的关系代入式(24)，整理后得
式(23)和式(26)中，当R1i、R2i、R1C、R2C、和Sσ、DC为某一定值时，则ΔΔP甲C=f（D11）和ΔΔP乙C=f（D11）。令ΔΔP甲C=ΔΔP乙C求解，整理后得
由式(27)可求出线路L11的临界负载分配系数DLP11
用式(28)与式(6)相比较，其DLP11=f（DC）关系的三种曲线图同图2基本相似，而式中的
仅改变曲线的上下位置而已。
3.2 无功经济运行方式的临界负载
同理可导出变电所C的负载由电源甲供电的无功经济运行方式，线路L11的临界负载分配系数DLQ11计算式
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